Choix et Réglementation des Fils et Câbles
📝 Contexte de l'Étude
Vous intervenez en tant que technicien supérieur de bureau d'études spécialisé dans la conception d'infrastructures électriques pour l'habitat individuel.
Une villa de grand standing vient d'être équipée d'un Tableau Divisionnaire Triphasé déporté dans un garage fermé, alimenté depuis le Tableau Général Basse Tension (TGBT) principal.
Ce tableau divisionnaire a pour fonction principale d'alimenter une borne de recharge pour véhicules électriques (IRVE) très puissante, capable de délivrer 22 kW en courant alternatif triphasé. Le propriétaire, soucieux de la sécurité et de la pérennité de son installation face aux charges modernes fortement génératrices de perturbations électroniques, exige une conception parfaitement conforme aux normes NFC 15-100.
Vous devez dimensionner avec précision le câble d'alimentation principal assurant la liaison entre le disjoncteur de tête et le tableau divisionnaire. Vos objectifs sont de :
- Vérifier les critères de chute de tension admissible.
- Sécuriser l'installation face à une problématique majeure d'harmoniques injectés par l'électronique de puissance du véhicule.
Pour la première partie de l'étude (Questions 1 à 3), la charge est considérée comme parfaitement linéaire et équilibrée. Les perturbations harmoniques seront rigoureusement traitées lors de la vérification finale (Question 4).
Pour mener à bien cette étude, nous recensons les caractéristiques de l'installation, les propriétés physiques des conducteurs et les exigences normatives encadrant les environnements résidentiels français.
📚 Normes et Règlements de Conception
NF C 15-100 Guide UTE C 15-105🧩 INSTALLATION ET MATÉRIELS
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Charge Borne IRVE
- Puissance Nominale Active : \( P_{\text{active}} = 22 \text{ kW} \)
- Facteur de puissance estimé : \( \cos(\varphi) = 0{,}95 \) (Régime nominal)
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Liaison Câblée TGBT - Borne
- Longueur totale : \( L = 45 \text{ mètres} \)
- Nature de l'âme : \( \text{Cuivre (PR/XLPE)} \)
- Mode de pose : \( \text{Encastré dans paroi isolante (Méthode de référence B)} \)
- Température ambiante max : \( 40^\circ\text{C} \)
- Groupement : \( 2 \text{ circuits jointifs dans le même conduit} \)
⚡ ALIMENTATION ET SIGNAUX
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Réseau Enedis (Tension de Service)
- Tension composée efficace : \( U_{\text{eff}} = 400 \text{ V} \text{ (Triphasé)} \)
- Fréquence fondamentale : \( f_1 = 50 \text{ Hz} \)
3. Méthodologie d'Analyse & Travail Demandé
Afin d'assurer un fonctionnement sûr, optimal et conforme aux standards électriques, nous procédons selon les étapes méthodiques détaillées ci-dessous.
Question 1 : Détermination du Courant d'Emploi
Calculez le courant d'emploi théorique par phase de l'installation fonctionnant à pleine puissance nominale, afin de constituer la base de votre dimensionnement.
Question 2 : Choix du Disjoncteur et de la Section Théorique
En appliquant les facteurs de correction globaux imposés par l'environnement de pose, sélectionnez le calibre du disjoncteur approprié et déduisez-en la section minimale normalisée du câble (âme en cuivre).
Question 3 : Vérification de la Chute de Tension
Sachant que la chute de tension globale maximale autorisée est de 5% (norme NFC 15-100 pour autres usages que l'éclairage), démontrez par le calcul que la section choisie à la question précédente respecte cette condition sur la longueur de 45 mètres.
Question 4 (Finale) : Impact d'un Fort Taux d'Harmoniques (Aléa)
🚨 SCÉNARIO DE DÉFAUT : Lors de la mise en service, l'analyseur de réseau révèle que l'électronique de puissance du chargeur VE injecte un Taux de Distorsion Harmonique de rang 3 (THD3) de 50%. Le courant fondamental par phase est mesuré à l'identique du courant théorique précédent.
👉 Travail demandé : Calculez le nouveau courant traversant le conducteur neutre. Concluez quant à la viabilité du câble de section choisi à la Question 2. Proposez une nouvelle section le cas échéant.
Choix et Réglementation des Fils et Câbles
🎯 Objectif Technique
L'objectif de cette première phase est de déterminer l'intensité du courant par phase appelé par la charge (la Borne IRVE) lors de son fonctionnement nominal. Cette grandeur, notée \( I_{\text{B}} \), constitue le socle indispensable à tout dimensionnement électrique normatif.
Avant d'entamer le choix des composants matériels, il est impératif de traduire le besoin énergétique global (la puissance de 22 kW annoncée par le constructeur) en grandeur électrique circulante (l'intensité en Ampères).
Puisque nous sommes en présence d'un réseau triphasé, la formule doit lier la puissance active, la tension composée et le déphasage inhérent à la nature de la charge.
En régime triphasé, la puissance totale correspond simplement à la somme des puissances véhiculées par les 3 phases :
- \( P = 3 \times (V \times I \times \cos\varphi) \), où \( V \) est la tension simple (230V entre phase et neutre).
- Dans l'industrie, on communique toujours la tension composée \( U \) (400V entre deux phases), sachant que \( U = V \times \sqrt{3} \).
- En remplaçant \( V \) par \( \frac{U}{\sqrt{3}} \), la formule devient \( P = 3 \times \frac{U}{\sqrt{3}} \times I \times \cos\varphi \).
Puisque \( 3 / \sqrt{3} = \sqrt{3} \), on obtient la fameuse formule industrielle : \( P = \sqrt{3} \cdot U \cdot I \cdot \cos\varphi \). On n'invente rien, ce n'est que la somme des trois phases !
Afin de remonter à la valeur du courant, nous devons isoler et manipuler algébriquement l'équation fondamentale de la puissance active en réseau alternatif triphasé.
Formule du Courant d'Emploi Triphasé :La variable du courant d'emploi \( I_{\text{B}} \) s'isole en divisant la puissance active totale \( P_{\text{active}} \) par la tension composée efficace \( U_{\text{eff}} \), multipliée par le facteur de puissance \( \cos(\varphi) \) et le coefficient caractéristique du réseau triphasé \( \sqrt{3} \).
Justification documentaire des paramètres physiques intégrés au calcul :
- Puissance Active \( P_{\text{active}} \) : 22 000 W (Donnée extraite du cahier des charges de la borne IRVE).
- Tension Composée \( U_{\text{eff}} \) : 400 V (Tension standard normalisée du réseau basse tension français entre deux phases).
- Facteur de Puissance \( \cos(\varphi) \) : 0,95 (Donnée issue de la spécification technique du constructeur de la borne).
Assurez-vous systématiquement de convertir la puissance exprimée en kilowatts (kW) en watts (W) en la multipliant par 1 000 avant d'injecter la grandeur dans la formule, sous peine d'obtenir un résultat erroné d'un facteur 1 000 pour le courant en Ampères (A).
⚙️ Exécution des Calculs
Nous substituons à présent les variables littérales par les données physiques normalisées identifiées lors de la traçabilité documentaire.
Résolution Analytique du Courant \( I_{\text{B}} \)Nous divisons la puissance totale convertie de 22 000 Watts par le produit des paramètres dynamiques de la ligne triphasée.
Chaque phase de la ligne alimentant la borne de recharge sera traversée par un courant efficace de 33,43 Ampères en fonctionnement continu maximal.
Ce résultat est parfaitement cohérent pour une infrastructure de 22 kW triphasée, qui est d'ailleurs historiquement identifiée comme tirant "approximativement 32A" dans le jargon technique des installateurs électriciens. La rigueur de notre calcul mathématique nous fournit la décimale exacte induite par la légère réactance (le \( \cos(\varphi) \) de 0,95) de l'électronique embarquée.
Il est extrêmement récurrent d'oublier la racine de 3 (\( \sqrt{3} \)) au dénominateur lors du passage mental d'une formule monophasée à une formule triphasée. Cette omission fausserait le calcul du courant d'un facteur 1,732 et mènerait inévitablement à un surdimensionnement matériel démesuré et très coûteux.
❓ Question Fréquente
Pourquoi ne pas diviser par 230 V au lieu de 400 V ? Il est tout à fait possible de calculer \( I_{\text{B}} \) en utilisant la tension simple (230 V entre phase et neutre). La formule deviendrait alors \( I_{\text{B}} = \frac{P_{\text{active}}}{3 \cdot V_{\text{simple}} \cdot \cos(\varphi)} \), ce qui aboutit strictement au même résultat numérique final puisque \( 400 \approx 230 \cdot \sqrt{3} \). L'usage de la tension composée \( U \) reste néanmoins la convention primordiale dans les équations de l'industrie.
🎯 Objectif Technique
Définir le calibre de la protection en tête de ligne (le disjoncteur magnétothermique), puis en déduire la section en cuivre normalisée nécessaire pour le câble, en absorbant les pénalités thermiques imposées par l'environnement de pose.
Le courant d'emploi \( I_{\text{B}} \) ne dicte jamais directement la section finale du câble. La méthodologie stricte impose de d'abord choisir un disjoncteur de calibre \( I_{\text{n}} \) immédiatement supérieur ou égal à \( I_{\text{B}} \).
Ensuite, l'environnement physique (chaleur ambiante, encastrement dans les murs, groupement avec d'autres câbles en charge) entrave lourdement le refroidissement naturel du cuivre. Il faut donc déterminer un courant virtuel majoré, appelé "courant admissible \( I'_{\text{Z}} \)", que le câble devrait pouvoir supporter à l'air libre pour survivre dans ces pires conditions réelles.
La capacité intrinsèque d'un câble à évacuer la chaleur par effet Joule est pondérée par des facteurs d'atténuation normatifs :
- Le facteur \( K_1 \) (influence du mode de pose et de l'isolation des parois).
- Le facteur \( K_2 \) (influence de la proximité d'autres circuits échauffants en faisceau).
- Le facteur \( K_3 \) (influence de la température ambiante de la pièce).
Le facteur de correction global \( K \) est le produit de ces trois sous-facteurs.
Ces équations de la norme assurent que la protection thermique disjonctera toujours avant que l'isolant plastique du câble n'atteigne son point de fusion, et ce même dans le pire cas environnemental imaginable.
Choix du Disjoncteur (Règle fondamentale) :Le courant nominal de la protection thermique \( I_{\text{n}} \) doit couvrir le besoin maximal en régime normal pour éviter un déclenchement inopiné.
Ce calcul "gonfle" mathématiquement le courant nominal pour forcer la sélection d'un gros câble si l'environnement est thermiquement défavorable (c'est-à-dire si le facteur global \( K \) est inférieur à 1).
Extraction des abaques réglementaires pour l'isolation PR (Polyéthylène Réticulé, XLPE) supportant 90°C :
- Facteur Mode de Pose \( K_1 \) : 1,00 (Pose encastrée sous conduit isolant, Méthode de référence B).
- Facteur Groupement \( K_2 \) : 0,80 (2 circuits d'alimentation collés et cheminant de manière disjointe).
- Facteur Température \( K_3 \) : 0,91 (Température locale de 40°C pour un isolant PR).
C'est l'erreur numéro 1 des étudiants : pourquoi diviser par le facteur \( K \) (qui vaut 0,728) au lieu de multiplier ? Raisonnons par étapes :
- Votre disjoncteur laissera passer 40 A en permanence. Votre câble réel, emmuré, devra supporter cette charge.
- Les catalogues constructeurs (les abaques) testent les câbles dans des conditions parfaites (à l'air libre, \( K=1 \)).
- Puisque nos conditions sont mauvaises (\( K = 0{,}728 \), soit 72,8% d'efficacité), un câble sur catalogue ne nous donnera que 72,8% de sa capacité réelle.
On se pose alors la question cruciale : Quel câble parfait dois-je acheter pour qu'une fois dégradé à 72,8%, il puisse encore faire passer mes 40 A ?
C'est l'équation : \( I_{\text{Catalogue}} \times 0{,}728 = 40 \text{ A} \). Donc \( I_{\text{Catalogue}} = \frac{40}{0{,}728} = 54{,}95 \text{ A} \). On doit acheter un câble conçu pour 55A en conditions parfaites !
⚙️ Exécution des Calculs
Nous appliquons en premier lieu la règle de protection amont, puis nous évaluons la dégradation environnementale sévère sur la capacité d'évacuation thermique du futur câble.
1. Sélection du Calibre du Disjoncteur \( I_{\text{n}} \)Puisque \( I_{\text{B}} \) vaut 33,43 A, le standard commercial de l'appareillage modulaire dicte la protection de tête.
Nous divisons le calibre \( I_{\text{n}} \) choisi par le produit des facteurs pénalisants de l'environnement (\( 1{,}00 \times 0{,}80 \times 0{,}91 = 0{,}728 \)).
Bien que la ligne réelle soit protégée en tête par un disjoncteur de 40A, l'échauffement parasite dû au groupe de câbles et à la température élevée de 40°C impose de sélectionner sur les catalogues un câble capable d'endurer théoriquement au moins 54,95 Ampères à l'air libre.
Extrait du tableau 52H de la norme NFC 15-100 permettant la conversion du courant en section millimétrique :
- Section 10 mm² : Intensité maximale \( I_{\text{Z}} = 50 \text{ A} \)
- Section 16 mm² : Intensité maximale \( I_{\text{Z}} = 66 \text{ A} \)
- Section 25 mm² : Intensité maximale \( I_{\text{Z}} = 84 \text{ A} \)
La section de 10 mm² était extrêmement tentante en première approche pour un courant d'emploi de seulement 33,43 A. Cependant, son courant limite brut (50 A) est totalement écrasé par la pénalité environnementale (le câble étouffe dans le mur avec les autres et nécessite 54,95 A virtuels). Le basculement vers la section supérieure de 16 mm² sécurise totalement le cheminement thermique et écarte le risque d'incendie par effet Joule.
Il ne faut jamais confondre le "nombre de conducteurs total du câble" (par exemple, un câble 5G16 contient 5 fils) avec le paramètre "nombre de conducteurs chargés" demandé par l'abaque de la norme. En système triphasé équilibré pur, on considère rigoureusement 3 conducteurs chargés (les phases). Le fil de neutre et le fil de terre de protection n'étant parcourus par aucun courant de puissance, ils ne génèrent pas d'échauffement supplémentaire.
❓ Question Fréquente
Et si je souhaitais utiliser un câble en Aluminium pour des raisons de coût ? L'aluminium est significativement moins bon conducteur que le cuivre pur. L'abaque réglementaire est donc différent et les sections sont décalées. Pour un tel courant admissible calculé de 54,95 A, la norme imposerait de monter drastiquement en section, menant généralement à l'installation d'un imposant câble de 25 mm² en aluminium pour la même charge finale.
🎯 Objectif Technique
L'objectif de cette vérification analytique est de valider que la longueur importante de 45 mètres du câble en 16 mm² ne dissipe pas excessivement l'énergie par résistance linéique. Une telle dissipation créerait une baisse de potentiel à l'arrivée susceptible de perturber la recharge du véhicule ou d'endommager son onduleur interne.
Un câble électrique se comporte conceptuellement comme un tuyau d'eau avec des frictions internes. Plus il est long, plus la "pression" électrique (la tension) s'effondre en bout de ligne. Je dois impérativement évaluer l'impédance totale de cette ligne (incluant sa part résistive pure liée au métal de cuivre, et sa part réactive liée à l'induction électromagnétique entre les câbles) et la multiplier par le courant d'appel.
Ne vous laissez pas intimider par la formule de Boucherot. C'est une excellente approximation, valable car le déphasage global entre la tension de départ et d'arrivée est négligeable sur de courtes distances.
Il s'agit conceptuellement d'une simple loi d'Ohm (\( U = Z \times I \)) adaptée à une ligne :
- Le terme \( \frac{\rho}{S} \) représente la résistance pure \( R \) pour 1 mètre de câble.
- Le terme \( \lambda \) représente l'inductance pour 1 mètre de câble.
- Le \( \cos \) et le \( \sin \) servent à projeter ces valeurs vectorielles dans la direction de la tension d'alimentation.
On multiplie ensuite ce "modèle d'un mètre" par la longueur totale \( L \) et par le courant \( I_{\text{B}} \). Le \( \sqrt{3} \) intervient car on calcule la chute sur la tension composée (entre phases).
La formule normative suivante intègre tous les comportements électromagnétiques du câble sous charge triphasée équilibrée.
Loi d'impédance linéique et de Chute de Tension :Le terme global situé entre parenthèses correspond à l'impédance active de la ligne rapportée à la charge, projetée sur l'axe de la tension.
Justification documentaire des paramètres physiques et géométriques :
- Résistivité du Cuivre \( \rho \) : \( 0{,}0225 \text{ } \Omega\cdot\text{mm}^2/\text{m} \) (Valeur conventionnelle à la température de service nominale selon UTE C 15-105).
- Réactance linéique \( \lambda \) : \( 0{,}00008 \text{ } \Omega/\text{m} \) (Valeur typique forfaitaire issue de la norme NFC 15-100 pour les câbles multiconducteurs).
- Longueur \( L \) : 45 mètres.
- Trigonométrie du Déphasage : Pour un facteur \( \cos(\varphi) = 0{,}95 \), la fonction réciproque donne un angle dont le sinus est \( \sin(\varphi) = 0{,}312 \).
Pour exprimer facilement la chute de tension relative en pourcentage (\( \Delta U_{\%} \)) par rapport au réseau nominal, divisez simplement le résultat final absolu obtenu en Volts par la tension de source (400 V), puis multipliez par 100. Cette grandeur dimensionnelle est beaucoup plus parlante pour un ingénieur de contrôle de conformité qu'une valeur brute isolée.
⚙️ Exécution des Calculs
L'équation demande une rigueur stricte sur l'ordre des priorités opératoires : il faut calculer l'impédance complexe parenthésée avant d'appliquer les multiplicateurs de courant et de longueur de ligne.
1. Évaluation Numérique de la Chute Absolue (\( \Delta U \))Nous introduisons les propriétés de notre câble de section \( S = 16\text{ mm}^2 \) déployé sur ses 45 mètres de long et traversé par les 33,43 A nominaux.
Nous effectuons le rapport mathématique sur la tension nominale de la source Enedis.
Sur les 45 mètres de cheminement souterrain et mural, nous perdons très exactement 3,55 Volts sur la tension du réseau. La tension dynamique résiduelle disponible à l'entrée du tableau divisionnaire sera donc mathématiquement de 396,45 Volts.
Le résultat obtenu de 0,89 % est extrêmement satisfaisant et navigue très largement en deçà du seuil critique réglementaire des 5 %. La section de 16 mm², qui fut initialement choisie de force pour répondre aux sévères contraintes thermiques, démontre ici qu'elle est également redoutablement performante sur le plan de la conduction électrique longue distance. L'électronique de l'IRVE fonctionnera dans des conditions optimales.
L'omission de la part inductive (la grandeur \( \lambda \)) dans le calcul de chute de tension est une erreur d'étudiant très fréquente. Pour les sections d'habitat inférieures à 50 mm², cette omission n'a qu'un effet marginal car la résistance pure du cuivre prédomine très largement (ce que notre étape de calcul prouve de manière flagrante : 0,00133 contre 0,00002). Néanmoins, pour les câbles industriels de très forte section, oublier l'inductance fausse dramatiquement le calcul !
❓ Question Fréquente
Que se passerait-il normativement si la chute de tension calculée avait été de 6 % ? La norme est implacable et ne tolère aucun dépassement : il aurait alors fallu imposer la section normalisée immédiatement supérieure (passer du 16 mm² au 25 mm²), recalculer l'intégralité de l'équation avec le nouveau paramètre \( S \), et ce jusqu'à repasser sous la barre des 5 %, même si le câble était déjà très largement surdimensionné d'un point de vue thermique.
🎯 Objectif Technique
Le réseau électrique réel n'est finalement pas une sinusoïde pure ! L'électronique de découpage du véhicule (redresseur et onduleur) génère des perturbations de fréquence multiple (150 Hz pour le rang 3). L'objectif critique est d'évaluer le courant réel remontant par le fil de neutre afin de vérifier de toute urgence si notre câble risque l'incendie et nécessitera un redimensionnement structurel.
Pourquoi l'harmonique 3 est-il considéré comme le cauchemar des conducteurs neutres ?
- Régime fondamental (50 Hz) : Les trois phases sont décalées d'un tiers de tour (120°). Quand elles se rejoignent dans le neutre, elles se compensent parfaitement et le courant résultant est nul (0 A).
- Régime harmonique 3 (150 Hz) : Généré par l'électronique de la voiture, il va 3 fois plus vite. Son décalage n'est plus de 120°, mais de \( 120^\circ \times 3 = 360^\circ \) !
Un décalage de 360° signifie qu'elles sont parfaitement synchronisées. Les trois ondes de rang 3 entrent dans le fil de neutre exactement au même moment. Au lieu de s'annuler, elles s'empilent (\( 1+1+1=3 \)). Le neutre subit la triple peine, d'où l'équation \( I_{\text{N}} = 3 \times I_{\text{H3\_Ph}} \).
Selon les règles de l'art et les normes électriques internationales, si le Taux de Distorsion Harmonique de rang 3 (THD3) dépasse le seuil critique de 33 %, le courant de neutre devient mathématiquement supérieur au courant des phases individuelles. Le conducteur de neutre prend alors le statut officiel de "conducteur le plus chargé". L'intégralité du dimensionnement thermique du câble tétrapolaire doit être aboli et repris à zéro en se basant sur ce courant de neutre réel.
Nous devons chiffrer analytiquement l'intensité polluante issue de chaque phase, puis utiliser les lois de Kirchhoff pour la sommer sur le point neutre et obtenir le courant agissant dangereux.
Courant Harmonique de Phase (\( I_{\text{H3\_Ph}} \)) :Il se déduit simplement en calculant la fraction de perturbation vis-à-vis du courant fondamental calculé à l'ouverture de notre étude.
Dans ce régime équilibré très spécifique, la sommation vectorielle des trois vecteurs harmoniques homopolaires se transforme en une bête et puissante addition arithmétique.
Justification documentaire des paramètres diagnostiques utilisés :
- Taux THD3 mesuré : 50 % (Valeur extraite du rapport d'analyse de l'instrument de mise en service).
- Courant de base \( I_{\text{B}} \) : 33,43 A (Grandeur issue de nos calculs validés de l'Étape 1).
Si la valeur de \( I_{\text{N}} \) génère un besoin en section millimétrique supérieur à notre 16 mm² actuel, nous avons l'obligation normative totale de remplacer l'ensemble structurel du câble (les 4 conducteurs actifs) pour épouser la nouvelle contrainte thermique du neutre, évitant ainsi un feu de paroi invisible de l'extérieur !
⚙️ Exécution des Calculs
Nous allons révéler la véritable contrainte thermique invisible cachée dans les entrailles du câble suite à la pollution de l'onduleur interne du véhicule électrique.
1. Détermination du Courant Neutre Extrême (\( I_{\text{N}} \))Nous chiffrons l'inondation de courant provoquée par la triple addition des courants de phase perturbés.
Ce nouveau courant massif est toujours étouffé par les mêmes conditions physiques d'encastrement et de groupement. Mais pourquoi réutiliser le coefficient \( K = 0{,}728 \) de l'étape 2 ? Bien que le courant se déplace désormais majoritairement dans le neutre, l'échauffement global dissipé par le câble équivaut thermiquement à 3 conducteurs en pleine charge. La norme NFC 15-100 nous impose donc de réutiliser strictement le même facteur de déclassement pour obtenir notre besoin théorique.
La pollution harmonique charge physiquement le neutre à 50,15 A continus. Son comportement thermique fictif de 68,89 A à l'air libre dépasse malheureusement l'intensité admissible maximale tabulée d'un câble de 16 mm² (laquelle est strictement limitée à 66 A). Le câble initialement choisi risque la fusion interne de son isolant.
C'est un grand classique du design contemporain d'infrastructure de recharge automobile et de data-centers. Tant que l'ingénieur n'anticipe pas les dérives de l'électronique de puissance moderne, il se trompe tragiquement sur l'état du neutre. Le câble de dimensionnement supérieur, soit 5G25 mm², s'impose formellement (son abaque généreux de 84 A absorbera sans broncher le courant fictif de 68,89 A du neutre lourdement pollué).
Il est extrêmement dangereux de croire naïvement que les disjoncteurs tétrapolaires standards de l'armoire protégeront ce neutre en danger. La grande majorité des disjoncteurs domestiques tertiaires sont des architectures "3P+N" (3 pôles de phase sont protégés magnétothermiquement + le neutre est quant à lui simplement coupé mécaniquement). Si le neutre s'échauffe seul sans que les courants de phases ne dépassent le seuil de 40A, le disjoncteur ne "verra" purement et simplement pas le feu naissant ! Il est impératif d'équiper la ligne d'un disjoncteur 4P4D (4 pôles protégés).
❓ Question Fréquente
Ne peut-on pas juste augmenter la taille du fil de Neutre indépendamment des phases ? Sur un grand réseau industriel à barres de cuivre nues, il est parfaitement autorisé de doubler ou de surdimensionner la barre du neutre. Cependant, en contexte résidentiel avec l'utilisation de câbles pré-manufacturés dans une gaine unique (type U1000R2V), la norme nous oblige pragmatiquement à surdimensionner le câble dans son entièreté (les sections des phases devront être commercialement égales à celle requise par le neutre).
